空分事故案例学习$ [- C( ~) S6 N9 L! }& b1 I
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目 录; L$ r. s' i" {
1.A#空压机曲轴断裂        1
2.某钢铁公司氧气分公司氧气管道燃爆事故        1
3.一起空分开车冰堵事故的判断与处理        2
4.压力容器设备严重损坏事故案例        3( q* Z$ [. Y1 H. H9 p
5.山东某化肥厂空分油水分离器超压爆炸事故        49 @' ?/ _1 u* |; T& R. d2 [- }
6.贵州水钢七女工丧生"雪堆"        5
7.一起管道氧气爆炸事故        6! ?, v% |2 M8 z3 W7 X
8.一起DH90空透电机负荷端轴瓦故障        8) E( R* c" N. y0 e- \4 U
9.六千空分设备启动积液过程中主板式换热器进液事故        9
10.液氧充装过程中的爆鸣事故        99 M+ g3 r3 G& b% [8 V" L
11.分子筛进水事故        10
12.空分车间分馏塔北侧氩泵冷箱氮气窒息事故        11
13.无锡某公司仓库氧气瓶爆炸事故        11. o7 F1 p1 O) I) B7 b1 y
14.富氧燃烧事故        12! `  s' r; u) o+ S7 R6 [
15.分子筛纯化系统带水事故分析        13
16.分子筛纯化系统CO2超标事故分析        14
17.分馏塔上塔波动故障排除        15
18.主换热器热端温差扩大原因及处理        15
19.增压透平膨胀机事故：膨胀机反转烧坏轴承        152 j% s/ G: D8 H3 q" W, n- z
20.6000m3/h空分设备氧气管线冻裂的原因分析        16
21.全板式氨蒸发器损坏原因分析        17# w. G: ]6 R- H6 a8 m! o
22.珠光砂从冷箱口冲出        17
23.美国达拉斯市一家工业气体公司乙炔气罐爆炸3人受伤        18
24.两起上、下塔压力背离的运行分析        19" |% F: q; \2 \; H/ e% ^
25.无锡市新三洲钢铁有限公司空分装置倒塌        19: s/ E: Q8 V( V$ T/ `2 J. H
26.一次投液氧吸附器引发氧纯度下降的原因分析        20
27.安阳钢铁集团公司信阳钢铁公司制氧机上塔液悬现象        22
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1.A#空压机曲轴断裂
一、事故经过 % n8 P+ M' {% k& r$ f8 W( s
A#空压机计划中修后，11：00试车，15分钟后停车备用。15：00，操作工
开启A#空压机，约10分钟，A#机声音异常，油压回零。停车后拆检，发现曲轴断裂。这七微小设备事故造成曲轴报废，直接损失0.3万元。 ) ?" J  P% B1 D2 r
二、事故原因分析
1、中修质量不高，没有按设备中修技术规程进行检修； , ^6 a8 O( Q6 B: `2 _, {
2、设备本身有质量问题，检修时发现一级活塞有裂纹，没有对曲轴作进一步检查；
3、 钳工业务素质不高，缺少实践经验，检修质量差。 / r7 S: I: o+ b4 C5 L+ i+ s
三、事故教训和防范措施
1、各类设备的大、中、小修必须严格按检修规程的内容、技术要求执行； : L# |* t) P6 q5 \- {  P3 Z
2、按事故"三不放过"的原则，组织职工开展讨论，分析清事故原因，防止类似事故
的发生； : M- Q' i* J9 U1 P
3、组织技术人员给钳工讲课，提高钳工业务素质。
2.某钢铁公司氧气分公司氧气管道燃爆事故
一、事故经过 , ]* B3 b# i) y, j
2008年6月25日凌晨4时22分左右，七号氧调压站发生氧气管道燃爆事故，造成送炼铁的氧气专管停运。8时，氧气公司召开专题会，讨论恢复生产及送氧方案。通过堵板隔断受损管道将七号氧调压站前没有受损的氧气管道恢复运行，送炼钢管网。12时20分，氧气调度室通知I台氧压机压氮气对恢复的氧气管道进行吹扫，13时20分，氧气管道吹扫完毕后，关闭15#和19#阀门。14时10分，氮气压力升至1.5MPa，氧气公司调度室通知五车间向管道送氧，同时通知二车间管维班班长王某稍微开启19#阀，A号、B号阀，用氧气置换氮气。15时55分在A点化验结果含氧量97%。16时15分左右，班长王某通知班员曾某、黄某一起前往万立制氧机区域大门口，并安排曾、黄二人上氧气主管道阀门操作平台，检查19#阀门的开度，并要求将操作19#阀门的F型扳手从阀门上拿下来。16时20分，曾、黄二人在平台上用F型扳手操作阀门时，氧气管道发生燃爆，二人均被烧伤，曾某从约8m高的平台坠落，黄某从操作台的直梯爬下。事故发生后，两人被迅速送往医院急救。曾某头部严重挫伤，耳鼻口多处出血，身体皮肤大面积烧伤，经医院全力抢救无效，于16时47分死亡。17时5分，黄某经医院紧急救治，全身85%面积皮肤烧伤，后被及时送往武汉市三医院继续治疗。
二、事故原因分析 1 z0 f6 M' ]+ Z1 ^& p3 }
事故发生后，公司迅速成立了事故调查组，对事故现场进行了勘察，对事故原因进行初步分析如下： ; _  G7 v, U5 T) y, d- h
1、用氮气对管道进行吹扫时，管道内残渣未吹干净，新投产的I台制氧机德方调试人员（制氧机系德国进口，故有德方人员负责调试工作）未经允许擅自将系统压力从2.14 MPa升到2.65MPa，导致管道内压力波动过大，而此时管网维护工曾某和黄某在接到班长王某检查19#氧气阀门开度时，擅自操作氧气阀门，导致残渣与管道阀门产生摩擦，造成管道燃爆。
2、送氧方案未严格执行，安全措施、安全确认制未落实。   q) N/ F, y; k5 x) V3 R, n" F+ b
3.一起空分开车冰堵事故的判断与处理4 v& Y6 `" h' @
安阳钢铁集团公司信阳钢铁公司KDON—1500／1500—Ⅲ型制氧机系90年代初产品，为切换板翅式换热器流程，上、下塔分开，; B+ _8 B( w3 s- R7 |
安阳钢铁集团公司信阳钢铁公司KDON—1500／1500—Ⅲ型制氧机系90年代初产品，为切换板翅式换热器流程，上、下塔分开，主冷在下塔顶部，靠液氧泵与上塔联接。该制氧机配置一套加温系统，大加温时由两只干燥器产生的干净空气通过罗茨风机加压后送人空分系统进行加温，在整个大加温过程中，两只干燥器需相继投入使用。% p7 V9 m7 n" L: i
一、事故经过& h: r3 g2 O8 B6 `8 h: t, ~; X
2000年6月底以来，该制氧机运行很不正常，现象是冷损增大，经常靠两台膨胀机运行来维持冷量平衡，氧产量大幅度下降。根据有关现象怀疑液空吸附器泄漏，停车检查，发现两个硅胶排放口法兰漏，处理好后，进行大加温，然后重新启动。
启动后运行至第二阶段时，发现氧液化器阻力增大，有冻堵的现象，随即板翅式换热器氧通道也被冻堵。于是停车后对氧液化器和板翅式换热器进行单体加温。吹通后，继续开车。下塔产生液空，液空节流进上塔，上塔底部液面至1．6米时，启动液氧泵，主冷开始工作，空气大量进塔，下塔阻力由4kPa增至lOkPa，但上塔底部阻力一直满表(大于25kPa)，主冷氧侧压力达0．07MPa，居高不下，不久上塔底部液位急剧下降，只得开大旁通阀，加大回流量，以维持液氧泵运转。此时，主冷氧侧压力降至0．03kPa，下塔阻力降至4kPa，进塔空气量减少，主冷停止工作，上塔阻力仍满表，再过不久，上塔底部液位又涨高，主冷恢复工作，但不久主冷又停止工作，约4分钟波动一次，这是典型的上塔液悬现象，因处于开车阶段，主冷液位低，所以对下塔工况影响较大。3 O( m" a* o+ n  ~
二、事故原因分析2 x: j  @, K, f( ]3 A7 g; }
开车至此，感觉问题严重，无法运行下去。首先，板翅式换热器中部温度紊乱，无法调整，说明氧通道仍堵塞；其次，上塔底部塔板堵塞，严重液悬。对于塔板堵塞物，要么是冰、干冰，要么是硅胶粉末等杂质。联想氧液化器、板翅式换热器氧通道冰堵，认为冰堵的可能性大。通过扒塔检查及确定这次事故的原因是空分系统进水。进水是加温空气带水造成的。进入6月份以来信阳地区高温多雨，气温高达36℃，空气湿度很大。根据计算，36℃时空气的含水量要比30℃时多出30％。而这次大加温仍按常规加温13小时，实际上已超过干燥器有效工作时间，这样大量高温含有水分的空气进入空分系统，温度降低后，水分不断析出积聚在塔板上、换热器和氧液化器通道翅片上。开车进入第二阶段，预冷精馏系统时，积聚的水分结冰，冻堵翅片通道及塔板。而冷损偏大的主要原因是板翅式换热器冷端外漏。 + c5 `  [) M& M; ^2 r8 H
四、问题处理
事故原因确定后，我们进行了如下处理工作：
1、氧液化器为叉流式，氧侧封头有大量积水排出，故在封头底部开孔加一小排水阀。
2、因没有配置氩净化系统，塔内制氩设备投产以来一直没有运行，这些设备增加冷损及泄漏隐患，利用这次扒塔机会，把所有与主塔联接部分切除、断开、封死(注意不能留有易存死水的封头)。
3、增加冷箱密封气(原设计有但没安装)，以防止珠光砂结冰增加冷损(这次扒塔发现主塔内结冰严重)。
4、补焊所有漏点，保证不漏。! p2 U* J6 b& x) Z8 s  C" f
5、大加温时间改为9小时，保证加温空气干燥无水。5 i. O7 V0 h0 w$ L6 I, O8 u
6、对易存死水的地方，开车时重点吹除。- Q2 ~  ]3 g9 G% c& F+ ~) S
这样处理后，再次开车，顺利出氧，运行正常，各参数达设计值。  V" t( ]* Y- ~: i3 W
4.压力容器设备严重损坏事故案例
2000年1月18日河北省临漳县兴达制浆有限公司一台25m3蒸球出浆管伸缩节连接处意外脱落造成蒸汽纸浆喷出，导致3人死亡。直接经济损失19.3万元。
一、事故经过- E5 N$ X9 ]+ [
2000年1月17日8时，蒸球车间2名操作工上班后与二楼切草人员配合开始给3号蒸球内加料，下午1时30分加料完毕，开始送汽。约1个半小时后，球内压力达到0.6MPa开始保压正常运行，同时，由于2号蒸球内出料口堵塞，生产安全技术员，维修工，操作工等3人正在现场维修;17时40分，3号蒸球出料管伸缩节突然错位脱落，球内大量蒸汽纸浆向西方向迅速喷出，这时正在2号蒸球工作台上抢修的三名工作人员由于躲避不及(车间门向内开)，当场烫伤、昏迷，事故发生后，伤员当即用车送到就近的磁县医院抢救，由于伤势过重，经抢救无效，相继死亡。该公司4台25M3蒸球及伸缩节均由原邯郸市造纸厂搬迁安装，使用前未按规定由劳动部门锅炉压力容器检验机构进行检验，并按规定输移装手续。事故发生后现场可见放汽头锁母脱落，放汽头管子发生错位在200mm左右。/ _& s4 ?0 i, W: V, @
二、事故原因分析
　　通过调查分析认为，此次事故的主要原因为：
1、3号蒸球与出浆管道接合部的伸缩节内紧固销钉损坏，连接处错位脱落，是这起事故的直接原因，车间的门朝里开，致使事故发生时，人员无法逃避，也是造成人员死亡的直接原因之一。
2、该蒸球移装前，未进行检验，也未办理移装手续，设备隐患未能及时发现并排除，是这次事故的间接原因。- `$ P6 n3 `; I$ |. l
3、由于单位领导参国家有关锅炉压力容器及压力管道的安全不重视，没有制定相关的管理制度，人员也未经安全知识培训和考核就上岗，安全技术人员未能及时检验发现损坏的紧固销钉，使设备带病运行，也是这次事故的重要原因。该事故是一起严重的设备损坏事故，属责任事故。
三、预防事故发生措施3 P% l8 s2 v4 V9 z
1、要用这次血的教训，教育全体职工，增强安全意识，牢固树立安全第一的观念，切实加强对安全生产的领导和管理，健全组织，完善制度，采取有力措施，把安全生产落到实处；$ b7 e! v0 v7 d8 X* a, e: @* U
2、切实加强对设备的安全管理，做好维修保养，特别要加强对压力容器和锅炉的监督和检验，彻底消除事故隐患，杜绝类似事故的发生；
3、加大安全生产宣传力度，增强全员安全意识，对特种作业人员要进行专门培训和考核，做到持证上岗，切实提高他们的安全知识和安全技能，自觉制止和消除各种“三违”现象；% j6 D% W3 d2 z; ~/ e' h# i
4、立即停止设备运行，由市锅检所进行检验，符合安全使要求且办理移装有关手续后，方可恢复运行。
5.山东某化肥厂空分油水分离器超压爆炸事故3 g9 o( B0 T7 w
一、事故经过+ ~- M4 w, I  R5 d9 K8 N- s' q- x
1988年8月4日，山东xx化肥厂空分工段按计划于上午停车检修膨胀机。8时50分，空分工段工段长电话请示厂调度室，同意停车。但因尿素车间还要用空气，因此，重新把空压机开起来。
9时10分，听到空压机安全阀起跳放空声，同时听到空压机电机运转声音不正常，随即2号油水分离器发生爆炸。1名工人被爆破的分离器击中，当即死亡，另1名工人右上臂被爆炸飞出物击伤。
事故后经现场勘察，发现2号油水分离器西侧两封头间筒体纵向撕裂，空压机一段Dg10排油阀接近全开(差1／3圈)，二段、三段Dg10排油阀处于全关位置，1号油水分离器Dg10排污阀全开，2号油水分离器(爆炸)Dg10阀门接近全关(差1／4圈)，油水分离器前送尿素系统空气管上Dg1O阀门开度为1／8圈，2号油水分离器出口管通向1号、2号纯化器的阀门处于全关位置。分馏塔中液氧尚未排放。事故后对空压机三段安全阀进行起跳试验，压力为5．7MPa时开始泄漏，5．9MPa时起跳。检查1号油水分离器底部瓷环间积满大量铁锈、油污和其他杂物，造成排污不畅通。爆炸后对被爆裂的2号油水分离器进行测量，最薄处3．8mm，最厚处7．9mm(此系爆炸后数据，爆炸前比此数据可能稍厚些)。5 W. D) j4 a0 F
二、事故原因分析
1、造成这次爆炸事故的主要原因是压力容器管理不善，没及时检测出壁厚减薄。该设备规格为ф320mm×10mmX D30mm，材质为A3，最高工作压力为5．39MPa，1971年投入使用，至事故发生时已使用了17年。爆炸后发现内部腐蚀严重，最薄处仅3•8mm，设备状况差。排污阀已很长时间不通，更加剧了设备底部的腐蚀，爆炸后的设备内部腐蚀情况也充分说明了这一点。近几年来，尿素车间曾多次发现2号油水分离器漏气，并进行了补焊，共补焊了12个点，补焊质量不符合技术标准。
厂部和机动科对该设备的管理不够重视，从全厂来看，有重大系统、轻空分，重厂控设备、轻非重点设备的倾向。对该设备没有按照压力容器管理制度定期检查维修，设备档案不齐全。
2、造成这次事故的另一个原因是操作不当，判断失误，造成超压。因为尿素系统还需用压缩空气，这时，空压机压力已卸净，重新开起空压机，并利用1段、2段、3段排油阀进行升压调节，当压力升至1．96MPa时，操作工就离开了现场。经事故后检查，2段、3段排油阀全关，此时空压机只向尿素系统供压力1．96MPa，流量仅为16Nm3／h的压缩空气，能够排气泄压的仅有1段排油阀和1号油水分离器排污阀(经检查1号分离器底部堵塞，造成排污不畅通)。但空压机铭牌打气量为300Nm3／h，在上述阀门开关情况下，不能使压力稳定在1．96MPa，由于判断有误，以为压力已经稳定在1．96MPa。当其离开现场后，压力仍继续上升，导致超压，安全阀起跳，空压机电机声音异常，直至爆炸。* p8 U& X, }: ]
三、防止同类事故发生的措施
1、压力容器按规范定期检测。
2、正确维护使用设备，有异常及时检查、消除缺陷。
3、空压机在开动情况下，任何时候不能离开人，因为阀门在运行中会逐渐变化。
6.贵州水钢七女工丧生"雪堆"
2006年01月08日01:32，贵州水钢氧气厂三号制氧机空分塔在检修过程中，珠光砂突然大量喷泄，27名正在塔前装砂民工被埋在砂堆中，经抢救，20人脱险并在水钢总医院门诊部接受治疗，7名女工在此次事故中丧生。
当日上午记者赶到现场，只见上百名民工围在水钢氧气厂大门口焦急的等待亲属的消息，距离大门百余米远处的三号制氧机空分塔前，雪白的珠光砂小山般堆了4、5米高。4 U# b+ P+ \2 `/ t  W$ r- c$ G
据生还者龙中权介绍，当天上午9点30分左右，近百民工在现场作业，一些人用工具掏塔内杂物，一些人将掏出来的杂物用包装袋进行包扎，“轰隆”的一声巨响后，白色粉尘喷泄而出，将来不及逃生的民工掩埋在里面，幸存民工则四处逃窜。. {- u4 t2 O6 X3 k, x7 u0 _2 ^( O6 K
据现场负责抢险的水钢安全处负责人介绍，截止12点51分，7名遇难者遗体全部被找到，据悉这7名遇难者全部都是女性。目前，承包这项工程的包工头已被警方控制。& m7 E; J/ b: I6 n
从事故现象看：可能是空分系统漏液，打开人孔时，低温液体大量汽化，冷箱内珠光砂大量喷泄出来，埋住现场扒塔人员。国内这种喷砂事故曾发生多起，某厂塔内设备因此损坏严重，不过好象未造成人员伤亡。一般空分系统检修，扒珠光砂时，如果事先就发现系统有漏液现象，应先把顶部所有人孔盖板打开，如果不急于扒砂，可通入密封气或其它方法，加温一下珠光砂，使存储的液体汽化，即使不能全部汽化，减少存储量，也可减少喷砂量。若急于抢修，液体泄露量又不是很大，应在上部人孔盖板打开的前提下，迅速卸下底部珠光砂排放口，人员也马上撤离较远，这样即使珠光砂喷射出来，也能保证人员的安全。若液体泄露量很大，还是安全第一，延长珠光砂加温时间，确定无液体存储，再扒砂，以保证人员、设备安全。' w4 c8 S4 o- N+ n( Z) C
7.一起管道氧气爆炸事故9 S- q2 |; `" v9 q/ C; s" y! L- I
一、事故经过2 `- V) `/ P9 f; W: @$ W
2005年4月14日上午10时左右, 安徽省某公司机动科组织有关人员（总调度、机动科长、仪表负责人、生产维修工人）共8人进入调压站进行气动调节阀更换作业。作业人员首先关闭了管线两端阀门隔断气源，然后松开气动调节阀法兰螺栓，在松螺栓过程中发现进气阀门没有关紧，仍有漏气现象，又用F型扳手关闭进气阀门。在漏气情况消除后，作业人员拆卸掉故障气动调节阀，换上经脱脂处理的新气动调节阀，安装仪表电源线和气动调节阀控制汽缸管线，并用万用表测量。上述工作完毕，制氧工艺主管张某接到在场的调度长批准令，到防爆墙后边，开启气动调压阀约2～3s后,就听到一声沉闷巨响,从防爆墙另一侧的前后喷出大火。 张某想转身关阀,受大火所阻,即快速跑向制氧车间,边叫人灭火,边关停氧压机以切断事故现场的氧气,阻止火势扩大。后张某又想起氧气来源于氧气罐,便爬上球罐关阀,这才切断了事故现场氧气源。至此，火势终于被控制住。 ; X% |$ _# O& K  i# ~1 N9 c+ y9 m
事后，通过爆炸现场勘察发现，调压站内的氧气管道被完全烧毁, 旁路管道的上内部没有燃烧痕迹，证明管道被炸开。事故现场作业人员共有8人，其中7人死亡（３人当场死亡，４人经医院抢救无效后死亡）。事故发生时另有1人在调压站氮气间，与氧气间中间有防火墙阻隔，没有受到伤害。 ( L0 O* b$ X) n. e
事后经调查，该调压管线的气动调节阀经常发生阀芯内漏故障，投产以来至少已更换过3次气动调节阀。
此外，该厂压力管道未经安装监督检验，对此，地方特种设备监察部门已下达了安全监察指令，责令禁止使用，恢复原状，分管市长也多次进行协调，但因种种原因，隐患整改工作并没有得到认真落实。
二、事故原因分析 7 D: x0 E3 ]9 A7 S
“4•14”氧气管道爆炸事故发生后，根据爆炸时出现的放热性、快速性特点，事故调查组确认这是一起化学性爆炸事故。另据“加压的可燃物质泄漏时形成喷射流，并在泄漏裂口处被点燃，瞬间产生了喷射火”等现象，调查人员认为，燃烧、爆炸、喷射火是这次事故的主要特点，喷射火又是造成众多人员伤亡和管道、阀门烧熔的重要因素。  0 [3 i( R' o3 `* A; u: Z1 s
燃烧爆炸的3个基本要素是助燃剂、燃烧物质、点燃能量。在3个基本要素中，缺少任何1个要素都不会引发燃烧爆炸。   　　  @; }. v2 P% ~5 d: K: G# N% a
1、助燃物质  5 o0 U. F6 A2 s3 a1 d
氧气是一种化学性质比较活泼的气体，它在氧化反应中提供氧，是一种常用的氧化剂。  7 N4 w1 P& L" k  L7 L# t
在生产环境中，一般化工检修规定，控制氧含量在17％～23%，既要防止缺氧，又要防止富氧，两种状况均能导致事故。此次事故完全具备富氧状态条件。拆卸气动调节阀，管内原存的余气被释放至大气；在检修过程中，发现阀门未关死，有氧气逸出；在用氧气试漏时，没有证据表明气动调节阀法兰密封可靠，因此，有氧气泄漏的可能性；爆炸时检修管线内部必然存在氧气。可见，在检修过程中，有发生富氧状态的环境和条件。  ( y7 m3 k+ {3 Z* q: t$ L
查证管道检修试压时的当班记录，事故发生前氧气球罐和输送管道内存有2.5MPa，99.0%～99.5%的氧气，当天试压时通过氧气管道压力最低1.3MPa，最高可能达到1.8MPa；气流速度大于15m/s。  / Z3 o8 j- [" t. M: {( o
2、可燃物质  
在浓度较高的氧气环境中，人体、衣物、金属都会成为还原剂，与氧气发生氧化还原反应。也就是说，人体、衣物、金属在富氧状态下成为可燃物。  & N( [, I" d% W* m5 f2 \
更换的气动调节阀虽然经过脱脂清洗，但没有按照有关安全规定进行完全脱脂，比对同批进货的气动调节阀解体检查发现，其内部存有大量油脂。作业人员除脂过程只是用棉纱蘸少量四氯化碳擦洗外部可擦部位，没有解体浸泡、清洗，领用的500ml清洗剂仅用了75ml，脱脂方法和脱脂剂消耗量不能达到完全脱脂的要求，具有存有油脂的可能性。另外，作业者的工具、衣物、手套也可能沾有油污（脂）。因此，在作业环境中，有发生爆炸的可燃物质条件。  6 B0 ~3 m/ _4 l% z+ _4 B  P, E
3、激发能量  % }+ t; Z$ `7 t; n: m
从事故现场看，有多种造成爆炸燃烧的激发能量条件：作业人员衣着化纤衣物导致的静电；使用非防爆型工具；采用非防爆型照明；在一定的压力、温度条件下，纯氧能与油脂反应，反应后放出的热量会引起油脂自燃；作业者打开进气阀用氧气试漏，气体绝热压缩导致的温度上升；操作阀门时开阀速度过快，高速气流与管件、阀门摩擦产生静电等都可能成为燃爆的激发能量。   ; s/ X9 l3 [" j0 f% _) ^
4、事故原因分析推断  
燃烧爆炸的3个基本因素都已满足，燃烧爆炸很难避免。从事故后掌握的情况进行分析推断，事故的发生过程是由于管道内部纯氧状态下或在泄漏形成管道外部空间呈富氧状态，遇到激发能量后，引起激烈的化学反应（燃烧、爆炸），爆炸后造成大量氧气喷出，反应释放出大量热能，喷射火喷射的高温致使钢管熔化和燃烧反应更加激烈，导致整根管线被毁和人员伤亡。
由此可以认定，新更换气动调节阀脱脂不完全是事故的直接原因，违章使用氧气试漏是导致发生爆炸的另一重要原因。  
三、预防措施 " Q8 }/ Q( m- N! b9 U- ]
1、氧气生产、输送管道应按照《国务院特种设备监察条例》进行安全性能检验，检验合格方可投入使用。检验的目的是检查特种设备的制造质量和安装质量，避免不符合安全使用要求的设备投入使用。对不符合安全技术规范的特种设备，必须停止使用。在特种设备安全监察过程中，要严格按照安全技术规范的要求实施检查，对达不到安全使用要求的设备，应立即停止使用，并督促企业整改。 3 p/ V  _" A, }) p# u
2、对化工生产、氧气制造、输送企业，应督促企业切实落实特种设备安全管理的主体责任。对一些企业负责人安全生产责任意识淡薄、思想麻痹的现象要及时纠正，通过完善企业特种设备各项管理制度，落实企业安全责任，层层负责，严加管理，减少事故的发生，杜绝违章作业，发现问题及时处理，切实消除事故隐患，对隐患不能及时消除和缺乏安全保障的设备，在未整改之前必须坚决停用。
3、对列为重点监控的化工、制氧设备，必须要求生产、使用单位落实具体负责人和具体监控措施；加强重点部位的巡查，并制订相应的预警和应急救援方案，适时进行演练，提高应对紧急事件的能力。特种设备安全监察机构与行业主管部门应当加强督促检查。 : b4 @* n' ]1 T3 X4 H3 e7 m
4、特种设备安全监察部门要与安监部门、行业监管部门主动联系、交流、沟通，提高联合执法能力，对交叉管理的化工、制氧生产企业，应消除特种设备安全监察盲区，避免重大事故的发生。  
5、对特种设备事故的处理既要注重事后追究，也不可缺少事前预防。大多数生产安全事故是在发生事故或造成严重后果后才追究有关责任人的刑事、行政责任的，而对不依法履行安全管理职责、落实安全工作责任、违反特种设备安全管理规定造成隐患或危害公共安全的行为，惩罚力度不够。这就助长了一些企业、单位和个人冒险作业、违章指挥的侥幸心理，导致重大特种设备事故的频频发生，因此，事后追究是必不可少的，其效果就是要达到“小惩大戒”的目的。“刑轻利重”导致一些领导重经济，轻安全。应对的措施是勤检查、多督促、抓落实、狠整治、严执法，只有这样，才能有效地实现特种设备事故的事前预防，减少事故的发生。0 f1 N1 R9 d. P" G: ?$ [7 a9 j
8.一起DH90空透电机负荷端轴瓦故障, M3 f& g$ T$ F3 v* a
2002年10月27日（周日）晚17：00，由于DH90机组电机负荷端轴瓦温度高（77℃），加上该轴承进油压力低，决定停车处理。而正常运行时该轴瓦的温度为56℃。 19：58，主电机停运，检查进油调节阀正常，检查进油压力表，发现取压管堵塞。打开轴瓦压盖，发现轴瓦逆电机转向转动（周向25mm），之所以没有转动更多，是因为瓦温测量电阻起到了定位作用。轴瓦紧力丧失，瓦盖顶端定位螺栓破碎。打开轴瓦，上瓦顶部部分巴氏合金脱落，烧伤痕迹明显；下瓦研伤极其轻微，最后刮刀修复后，回装开车，瓦温56℃，运行正常。轴瓦紧力丧失，瓦盖顶端定位螺栓破碎，轴瓦发生相对转动，油瓦进油孔错位。这是本次故障的根本原因。但瓦盖振动测量值早在前一天就是26日测量轴瓦振动时，就由3.9上升到6.9没有引起测量者的注意，也是事故扩大的又一原因。同时，还可以发现，轴瓦损坏时，并不一定要在轴瓦温度超过报警值（85℃）和联锁值（95℃）时，才会发生。
9.六千空分设备启动积液过程中主板式换热器进液事故' l& o! N. t7 I
安钢制氧厂一号六千空分设备，于一九八六年投产，可逆式换热器流程。在一次空分设备启动积液过程中，发生了主换热器进液的事故，经查设备运行记录，可能的原因是：膨胀机机后温度过低，出现了液体，即“机后带液”。膨胀机后空气直接旁通到污氮气管道中，通过过冷液化器和主换热器的污氮气通道，排出空分冷箱。而膨胀空气进上塔阀门处于关闭状态。 0 s* ~5 Q: n2 l4 b5 {/ x/ ^
由于塔内实际配管的因素，出膨胀机后的空气管道先向下约二米，再向上三米进入过冷液化器，机后所带的液空先存入这段向下的弯管中，当液空积聚的数量增多后，这段向下的弯管中的截面积减小，机后空气流动阻力增大，机后压力上升，上长到一定程度后，机后空气将会把积存下来的液空向上带入过冷液化器中，由于流动过大，使得进入进入过冷液化器的这些液空不能马上和中压空气换热，而使这些液空气化，因此就有相当一部分的液空进入了主换热器，造成主换热器中部温度下降。这时，膨胀机的进口温度将随之下降，从而导致恶性循环。
也许有人会问：机后压力上升后，难道安全阀不启跳？由于膨胀空气进上塔阀门处于关闭状态，在开车过程中，确实发生了机后安全阀启跳的现象，但由于操作工未能及时分析出启跳原因，而导致第二次板式进液。那么，膨胀空气进上塔阀门如果处于全开状态，还会会发生这种现象呢？这就不一定会发生了，因为积液的向下弯管的阻力增加时，膨胀空气就会进入上塔，然后分别从氧气管道、氮气管道和污氮管道中排出，此时，上塔压力可能就不会上升得太多，发生的可能性就会减小。但是，由于机后的液空并不能进入上塔，最终在上塔正常工作之前，还会发生板式进液。
10.液氧充装过程中的爆鸣事故9 {# d- \) j4 ]% k( x' ^! q% y- P. {2 v
一操作工在槽车充装液氧时，由于充装低温液体的软管和槽车相连的接头处，发生泄漏，他就用木锤敲击快速接头，进行紧固，但仍有少量泄漏，就进行了第二次敲击紧固。就在这次紧固时，在接头处发生了爆鸣，据操作者说，他看到了一团淡蓝色的火球，并伴随着强烈的爆鸣声。
经调查，由于充液软管的快速接头连接密封不好，使用的紫铜垫圈上缠绕了多层电工用黑色胶布。在发生爆鸣后，再次查看时，紫铜垫圈上缠绕的黑胶布忆荡然无存。这说明此黑胶布在敲击紧固时发生了燃爆。在这里，这黑胶布就是可燃物，液体氧就是助燃物，敲击紧固可能就充当了击发能量的作用。有人认为，敲击时，可能是液氧中的碳氢化合物析出物在密封处起到了引爆源的作用；也有人认为液氧浸泡过的黑胶布本身可能就起到了引爆源的作用，而无需碳氢化合物析出物的存在。
爆鸣事故的发生使操作工的听力受到了暂时的影响，对于任何设备并无可见的损坏。
采取的措施有：一是禁止带压敲击紧固接头；二是禁止使用缠绕其它密封材料的紫铜垫圈；三是定期检验液体储槽的接地电阻；四是改造充液软管的不合理接头。
11.分子筛进水事故
一、        事故经过
2004年10月6日15：02，正在吸附的2#分子筛出口CO2含量突然急剧增加，很快满量程100ppm；膨胀机转速由28000r/min降到21100 r/min；主换热器热端温差急剧扩大，由0.6℃扩大到10℃。此时，空冷塔液位达到2000mm，回水阀LCV1101开度只有5%。由此判断分子筛进水并已经蔓延至主换热器。于是，立刻进行以下操作：1、停冷却水泵、冷冻水泵；2、关空气进冷箱总阀HV101，同时停空压机；3、暂停分子筛程序；4、停膨胀机。打开V1104、V1223、V1225阀排水。' U. ^% R1 C& L5 ?
10月6日16：00，打开2#分子筛纯化器上下人孔盖，发现上部有水浸过痕迹，下部浸泡在水中。打开1#分子筛纯化器上下人孔盖，发现分子筛干燥，无水浸痕迹。由此可见，正在使用的2#分子筛纯化器进水，1#分子筛纯化器没有受到影响。一直到晚上19：30才把水排尽。
二、事故原因分析
经过分析讨论，我们认为原因主要有以下三点： ' i# ?9 j* V. G& X
1、2004年10月5日，由于空冷塔液位差压变送器损坏，液位指示失真，经过与生产厂家联系，差压变送器由厂家负责调换。为不影响正常生产，在变送器未调换前，采取空冷塔液位就地仪表读数和回水阀中控室DCS手动控制模式。
2、由于当班人员责任心不强，操作随意性大，手动控制LCV1101阀时过于随意，控制指令输入后，未及时检查输入数值，阀门开度应为56%，由于操作人员的随意，只输入了数值5。1 \3 A6 Y$ E- r1 T7 u  i( u5 m
3、DCS上液位报警、联锁值设置不合理。我们检查了DCS，发现空冷塔液位报警值为1800mm，联锁值为2500mm，而空气进口高度为1800mm。8 @6 l0 G1 I, x# N8 B3 w' B. o6 U
三、处理措施 9 C7 Q) a* X/ [1 {9 ^
2004年10月7日早8：00，空冷塔液位差压变送器到货，马上和生产厂家配合更换。安装完毕后，开启各台水泵，确认空冷塔液位计工作正常，LCV1101阀工作正常。同时，我们将报警值改为1000mm，联锁值改为1700mm，并加上液位与进冷箱总阀HV101联锁，将事故对设备的损害降到最低程度。并进行联锁实验，确认联锁动作正常。
12.空分车间分馏塔北侧氩泵冷箱氮气窒息事故
一、事故经过
2006年7月8日凌晨1点30分，空分系统工况调试已接近正常，液空纯度35%，氧气纯度超过96%，并稳定上涨，氮气已达标，含氧量6ppm。此时系统突然停车，为保证下次启动的顺利快速进行，冷箱内采取保冷手段。中午12点30分再次启动时，空压机电机联轴器断裂，此时车间人员全部在现场待命。13点30分突然下起大雨，15点大雨停止之后检查是否有雨水进入冷箱内时，空分车间安全员XXX和二班班长XXX同志从冷箱顶部向下部检查，15点50分开始从顶部向下走，到二楼平台处，安全员XXX叫二班班长XXX回车间领铁丝，当时氩泵冷箱上部和侧面的人孔都是盖死的，当二班班长XXX取出铁丝返回现场后见氩泵冷箱上部人孔已打开，没有看到安全员XXX后返回主控室询问安全员XXX下落，没有得到结果后又去找保全工，然后去人孔处观看，发现里面有衣服边角后迅速回到主控室找人迅速组织抢救，同时拨打120急救，抢救过程中，有两名同志先后进入氩泵冷箱后数分钟后昏迷，后被迅速地从上部拖出，16点10分左右把打开侧面人孔中救出并迅速抬到车间门口通风处，此时120车已到现场，证实安全员XXX已经死亡。  O- T8 E- T2 j$ _
二、事故原因分析
在调试和正常停车后，设备处于平均温度在零下185℃左右，内部形成约300Pa左右的负压状态，因为设备意外停车而没有来得及向内冲入密封气体，所以理论上判断冷箱内无气体或液体泄露。但是由于设备没有完全达到正常生产状态，所以并不能保证一定没有内部气体泄露。之后医院检查发现，进入冷箱内抢救的人员都是由于氮气窒息昏迷，结合上面所述冷箱内设备状态判断冷箱内产生氮气浓度过高的原因如下：由于常压下氧气的液化温度为零下183摄氏度，氮气的液化温度为196摄氏度，而部分设备外表面的温度正好介于这两者之间，所以氧气会被过多得吸附在这些设备表面，这样冷箱内距离设备越近处氧气浓度越高，越是距离冷箱避处氮气浓度越高，联系到氩泵冷箱和主冷箱中间并不是全部封死，所以一定会有贴近主冷箱壁的氮气向氩泵冷箱内流动，而且氩泵冷箱没有填充珠光砂，气体空间较大，氮气被过多的聚集在里面，人员进入后造成窒息伤亡。
13.无锡某公司仓库氧气瓶爆炸事故
一、事故经过 9 ]2 R3 N+ X' u* l" Z
1994年7月14日上午10许销售人员到仓库提货，准备一批高纯氧气瓶（40L）装车。由于一只瓶上标签已缺失，所以仓库主任亲自拿着一只带有氧压表的夹具夹在瓶嘴上，准备测瓶内的压力（通常的作法）。在其打开瓶阀的瞬间，爆炸发生了！造成1死 2 伤。
事故结果：
1．该氧气瓶瓶阀脱离瓶体，将仓库房顶的水泥预制板穿通。被炸开的夹具将仓库主任当场打死，其颧骨被砸碎。在其倒地后，强大的爆炸气流将其周围的一部分气瓶震倒，有6只气体钢瓶压在他的身上（每只都约60kg左右）！
2．强大的爆炸气流带着火焰将距离约5米远的销售人员左半身烧伤。在无锡第三人民医院治疗后，嵌在脸部皮肤内的细铁屑难以取出，此后其左半侧脸部皮肤一直呈青黑色。
3．一名正在装运氧气钢瓶的工人被强大的爆炸气流从1.5米高的装卸平台上震落，当即昏倒在地上。当他在无锡第三人民医院醒来时不知发生了什么事故！（因为爆炸发生在他的身后）。医生检查的结果是轻微脑震荡，一星期后出院。该工人是此次受伤最轻的人员。
二、事故原因分析3 B6 e& {# C7 ?3 h
1．在氧气成品送入仓库过程中，搬运工人（临时工）总是戴着沾满油污的手套搬运钢瓶。通常都是一手抓住瓶阀并让钢瓶倾斜，然后用一只脚踢钢瓶的底部使其滚动到指定的地方（至今我仍然会这一手！）。搬运工人可能不慎将油污留在了阀嘴内。一般情况下，油污在空气中发生的是缓慢氧化反应，但在高压（125bar）和高纯氧（99.995%）的条件下发生的却是瞬间氧化反应，即爆炸！
2．由于仓库管理混乱，氧化性气体和还原性气体的钢瓶摆放在一起，大约有10瓶左右的甲烷（CH4）钢瓶就在爆炸的氧气瓶附近！在同一间仓库内还放着大约20瓶左右的氩气钢瓶（每瓶压力在150bar）！所幸当时氧气钢瓶的瓶体未发生爆炸！0 p* ?6 b9 [" N$ E  n
事故后续：
1．经过调查后，作为公司领导阶层，总经理和副经理各罚￥100.00元，仓库负责人也罚款￥100.00元。受伤的销售员被提拔为销售部副经理。最终结论是该仓库主任是违章操作，公司赔偿其家属￥50,000.00元。
2．此次事故对操作工人的心理影响很大。公司花了两个星期的劝说工作，工人才敢恢复生产。然而，半年后的一天，一高纯氢生产岗位的工人串岗，至我所在的配气岗位办公室闲聊。过程中，该工人掏出打火机，未等我反应过来，“啪”的一声就打着了！这个小小的动作差点没把我吓死！因为，虚掩的门后就是我们的工作间，内部放着大概十几瓶零气，如甲烷（CH4）、乙烷（C2H6）、乙炔（C2H2）、笑气（N2O）、甲硅烷（SiH4）、氢气（H2）、氮气、氧气等。一旦有少量泄漏并达到爆炸极限的话 ……. p6 |* D& Z; P- J& _% W) ]3 a
14.富氧燃烧事故8 G, N- I- i; ]# l" a% h
一、事故经过
2006年4月11日23时20分，辽宁省某钢铁公司转炉停炉检修结束后，该厂设备作业长指挥测试氧枪，不到2min的时间，约1685m3氧气从氧枪喷出后被吸入烟道排除，飘移近300m到达烟道风机处。
23时30分，检修烟道风机的1名钳工衣服被溅上气焊火花，全身工作服迅速燃烧，配合该钳工作业的工人随即用灭火器向其身上喷洒干粉。火被扑灭后，将其拽出风机并送往医院。因大面积烧伤，经抢救无效，该钳工于12日2时50分死亡。 7 }, x7 Z" B8 ?) L; z8 a5 P
二、事故原因分析 $ F* D0 ^" B) g4 q2 ]5 N3 t
1、标准状况下空气及氧气的密度分别为1.295g/L 、1.429g/L。由于氧气的密度略大于空气的密度，所以，氧气团在微风气象条件下，不易与大气均匀混合，沿地面飘移300m后，使该钳工处于氧气团包围之中。
2、处于氧气团的作业钳工的工作服属于可燃气质，遇到高温气焊火花点燃，即猛烈燃烧，将钳工严重烧伤致死。 3 \3 \8 ~. Y! x  A
三、事故教训
1、在有多工种交叉作业的场所，不得随意释放大量的氧气至大气中。
2、在有多工种交叉作业的场所，一旦发生氧气大量泄漏的事故，要立即通知下游风向1000m以内的务类作业人员停止作业，最好撤离现场，待工厂安全管理人员使用氧气检测仪检测氧含量达到正常值时，方可恢复作业。
3、必须在富氧条件下作业，作业人员则不得进行电焊、气焊、气割等明火作业。不得使用发生火花的工具（普通钢制扳手、锤子等），应使用铜合金材质的不发生火花工具，以防因工具产生火花引发爆炸。
4、氧气大量泄漏大气中，如果遇到大风，气流搅动剧烈，氧气团沿地面飘移的距离较短，造成火灾的危险性较小，附近人员烧伤的可能性也较小；如果遇到微风，气流扩散速度较慢，氧气团沿地面飘移的距离较长，造成火灾的危险性较大，附近人员烧伤的可能性也较大。因此，要特别注意微风天气条件下氧气泄漏状况下的作业安全。
15.分子筛纯化系统带水事故分析. W" _$ p- p# D. ~6 }
带水事故一，预冷系统`冷却泵、冷冻泵循环水量太大，造成空冷塔布水器处理水量超限，即布水器液面太高淹没气体通道，水以气液夹带进入分子筛吸附器。特点：带水快，一般几分钟就有大量水带入，由于水量大使分子筛表面粉化，强度降低，分子筛微孔大量堵塞，吸附容量减小。靠再生已无法使分子筛吸吸附效率达出厂标准。须更换工作中的一罐分子筛。
带水事故二，循环水加药不当造成低温结晶，结晶体堵塞布水器水通道 、空冷塔水冷塔填等，空冷塔冷却水流不下来，漫过空冷塔气体管道，水逐渐以气液夹带进入分子筛吸附器。结果和带水事故一基本相同。 ) P( ]: }2 R! v
带水事故三，空冷塔下部液面计失灵（大部分出在液面计正压管堵塞），实际液面远高于DCS上显示液面，操作人员又没有及时发现，使液面漫过空冷塔气体管道，水逐渐以气液夹带进入分子筛吸附器。结果和带水事故一基本相同。
带水事故四，预冷系统`冷却泵、冷冻泵启停频繁或冷却水、冷冻水调节幅度太大，使空冷塔内形成液悬。水以气液夹带进入分子筛吸附器。结果和带水事故一基本相近。 1 ^& S4 k5 @/ G, ^$ d3 `" o+ ^
带水事故五，空冷塔上部冷冻水水量过小，布水器水道通气使水雾化，水以雾状进入分子筛吸附器。特点：带水速度较慢，发现时一般带水量不是太大，再生两三个周期，分子筛吸附剂还可以使用，但分子筛吸附剂寿命已降低。 # L) b7 F2 e0 Z) Z
带水事故六，预冷系统冷水机组出现故障，冷冻水温度升高，使空冷塔出口空气温度升高，当温度大于15℃时，饱和空气含湿量大于分子筛吸附剂处理能力，水慢慢地在分子筛吸附器聚集。结果和带水事故五基本相同。 ) B% i6 s2 O9 ]- y
带水事故七，空压机压力波动大且频繁造成空冷塔处理空气量忽的忽小，流速也忽大忽小，空冷塔内冷却水受到气流冲击，将水带入分子筛吸附器内，结果和带水事故五基本相同。 # ]) U% W: A( n( d3 G7 J
带水事故八，水冷塔下部液面计失灵（大部分出在液面计正压管堵塞），实际液面远高于DCS上显示液面，操作人员又没有及时发现，液面漫过污氮气进口管，水倒灌到正在再生的一罐分子筛吸附器里。特点：带水速度较快，电加热器温度上不去，小于110℃。严重时，需要更换再生的一罐分子筛，较轻时，先排管道中的水，再再生两三个周期，分子筛吸附剂还可以使用，但分子筛吸附剂寿命已降低。
带水事故九，空压机停车后，忘关水冷塔补水阀，或空压机开车前，没关水冷塔补水阀，水冷塔液面漫污氮气进口管，水倒灌到须再生的一罐分子筛吸附器里。结果与带水事故八基本相同。
16.分子筛纯化系统CO2超标事故分析
CO2超标事故一，分子筛带水CO2超标。
CO2超标事故二，恶劣环境造成CO2超标，厂区空气中含有大量的酸性气体，如：硫化氢、氧化硫、氧化氮等，或总循环水成酸性导致进分子筛纯化器的气体成酸性，在吸附过程中分子筛吸附剂与水和酸性气体发生反应，使分子筛吸附剂结构发生不可逆的改变，降低吸附容积，导致出分子筛气体CO2超标。
CO2超标事故三，再生不彻底造成CO2超标。根据实践经验，13X分子筛吸附剂再生时加热温度控制在170℃左右，出口温度达到85℃以上时停止加热，进入冷吹期，冷吹峰值根据分子筛吸附器结构的不同、分子筛吸附剂床层厚度的不同，冷吹峰值也不相同，一般控制在140℃以上为最佳。再生温度过低时，被吸组分不能完全解吸，即分子筛吸附剂微孔内还残留一部分被吸附组分未被赶走，再进行吸附时，吸附容积就会降低，造成CO2超标。
CO2超标事故四，由于操作人员失误，操作时分子筛吸附剂床层受到气流冲击，床层表面凸凹不平，气体短路，吸附容积降低造成CO2超标。 6 i1 g* {  j# ]+ q5 `' \, U7 e3 y
CO2超标事故五，分子筛使用时间过长，部分分子筛吸附剂粉化，床层降低，或分子筛吸附器床层破勋，分子筛吸附剂泄漏，使吸附容积降低造成CO2超标。
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17.分馏塔上塔波动故障排除' V! ~1 s% Y0 y/ p: u
一、故障经过
开空产FON-3600/3型空分设备在某钢投运300天后，上塔出现波动。具体表现：上塔顶压力在0.24-0.26之间变化，阻力在1-2Kpa波动（上塔上部阻力）同时，中下部阻力也波动。纯N气、污氮气流量随之增减，污氮气出上塔纯度波动，膨胀机转速波动（膨胀空气入上塔）。V2（液氮节流入上塔）阀杆诊听，液体流动声音较大。% U/ r5 S9 ?4 G# R- {7 s
二、原因分析2 F2 F- N; \7 q2 v$ z" q# P  o" ^
原始开车时为秋末，故障出现时为夏季，外界气温上升。加工空气量减少，V2、V11(液氮入下塔阀)未作相应调整。导致主冷液氮液面下降。主冷液氮出口处流动液体形成旋涡部分液体进入气体形成气液夹带，在某段水平走向管内形成气体活塞。气液夹带节流后，体积迅速膨胀，加速V2伐后液体流动，降低前面液体流速，形成液氮量一大一小波动，从而使上塔压力、阻力呈周期性波动
三故障处理# Z) T- L* k" r9 E5 n! g2 [$ v
关小V2。
三、汲取教训
精心操作，随外部环境改变而及时调整工况。
18.主换热器热端温差扩大原因及处理
一、故障现象$ I/ J0 t& w% N8 Y. F0 D9 `
某钢厂制氧机组冷液面保不住,只有开两台膨胀剂,才能保持正常,热端温差过大.
二、故障分析
由于热端温差过大(6℃),主冷液面不保.正常时热端温差为2－3℃,热端温差过大则说明主换热器换热不好,有杂质附着于主换热器通道表面。通过加温手段仍不能排除故障。说明其附着物非水或二氧化碳杂质。通过分析，认为是分子筛粉末进入主换热器，影响换热。
三、故障处理3 {/ T/ W4 i3 x; L9 o+ ]
对主换热器进行反吹。
四、汲取教训
1、装置设置粉末过滤器。5 Y* E) ~5 K4 I$ \+ q! N
2、 分子筛的切换药缓慢，避免气流冲击分子筛产生粉末。% C% a" R% Y! L+ y6 g
19.增压透平膨胀机事故：膨胀机反转烧坏轴承
一、事故现象' a3 v- V+ w: B. ~
某厂电网故障，高压系统全部断电，膨胀机停。电网恢复供电后，开启膨胀机，喷嘴多次开到40％，膨胀机无转数。增压机前后压力平衡。检查发现膨胀侧轴承止推面径向面烧熔，与其配合的轴推面与轴颈外表面退火，转子报废。
二、原因分析
电网断电、膨胀机反转。反转原因：8 @- B, ~+ ]$ H. u
1、增压机回流阀处于手动关闭状态。事故状态无法自动开启。增压机入口压力不平衡。& B7 ~0 s) {9 @6 f- }+ z
2、增压机出口单向阀泄漏严重。9 U' q' Z: `, w
由于上述原因，膨胀机紧急切断阀关闭后，形成后面压力高、前面压力低，形成倒转，烧坏轴瓦。: J; e; X& I6 \- y
三、故障处理- l7 Q# q! `$ h' X
检修、更换零件。
四、汲取教训
1、正确认识回流阀作用；4 ?: }. C& U5 v" `  V$ E' _
2、把增压机出口单向阀列重点检修项目。* Q+ O8 ]4 `- T! X2 E6 C$ C* _
20.6000m3/h空分设备氧气管线冻裂的原因分析- o$ ^$ W8 R; j4 ~8 X0 N; Z
一、事故经过
1995年10月6日17时30分，6号空分设备停车检修保持冷态，操作工安正常停车步骤停车操作：先停一氪塔，关闭lv801、fv802阀。把下塔液体全部打入上塔，关闭液空调节lv1阀污液氮调节lv2阀纯液氮调节lv3阀。氧氮放空阀打开，在20时5分，从氧气放空阀处流出大量液体，冷箱外部氧气管线多处冻裂，操作工发现后立即排放主冷液体，但大量液体还是从放空阀处喷出直到主冷液面lta2 显示2900mm高度时，放空阀处才停止液体流出。
二、事故原因分析
1995年10月之前，我厂从未发生过类似事故，从氧气管线液体流出看充分说明主冷液体已流入氧气管线，并通过放空阀处排出，发出此类现象有以下几种可能性：( m$ @8 p3 Z) \7 m0 H
1、氧气管线上u型液封管高度不够上塔塔板液体下流主冷液面高度超过氧气u型液封管高度，使主冷液体直流入氧气管线。# z$ c; g4 X5 Y/ n
2、6号空分设备停车后。而向外供气的氧压机继续运行。由其他空分设备生产提供氧气，因氧气吸入口压力低造成6号空分设备氧气送出管线处出现负压导致主冷液体越过u型液封管最高处。主冷液体流入氧气管线。& }7 G7 ]; ?. y' E
3、由于氧气管线在u型管一端进入少量液体，液体流动过程中产生虹吸现象。导致主冷液体从氧气管线流出。) f4 I1 a9 x2 J) m
三、预防和改进措施 9 S  ^& T; j7 c2 K% z7 D
2001年 6月我厂6号空分设备大修，扒去冷箱内的珠光沙进入冷箱检查发现冷箱内氧气u型液封管最高处已到膨胀空气进上塔入口处，离主冷顶部有20米进一步证实主冷液体不能直接流入氧气管线即使氧气送出管线有负压也不会导致主冷液体直接流入氧气管内仅是氧气管线进入少量液体产生虹吸现象，主冷液体才会流入氧气管线冻坏设备。我厂在这次设备大修时，在液氧进入一氪塔lv801阀之前加一个低温截止阀。防止氧气管线冻裂事故发生并重新指定操作规程，为从根本上解决带一氪塔的空分流程不再出现类似事故提出如下建议：
1、空分设备配套时主冷液体进一氪塔阀质量要好关闭要严。
2、设计一氪塔时应把一氪塔返流气的氧气管线连接到u型液封管前。9 U3 b' p4 ^) f
3、氪塔操作规程详细。: m, m6 h8 {: u" a
21.全板式氨蒸发器损坏原因分析2 j1 m! ^& C- F4 w$ }3 E
开封厂产kdon-3200/3200型空分设备，70年代产品1994年7月初，发生氨蒸发器气氨返回我厂氨加工系统时压力逐步上升，到7月20日，气氨压力开至0.4mpa以上，经分析，我们判断为氨蒸发器内漏并从氨蒸发器气氨出口压力表接头处，取样分析气氨浓度，经多次分析气氨浓度只有55.2%而正常情况下，气氨浓度应在99%以上，分析数据进一步证明氨蒸发器泄露严重。由于空气中氨含量在16-25%的界限是危险爆炸区为了 保证装置安全运行，我们果断决定于7月21日中午紧急停车。这样，避免一次可能发生的恶性事故。
经检查发现氨蒸发器气氨出口板式通道一侧颜色为深黄红色，并向另一侧颜色逐渐变浅，根据直观现象判断，板式氨蒸发器通道发生过局部爆炸，再经打压检查发现在氨通道侧有9个流道泄露爱颜色深处有6个通道严重泄露，并有齿片碎渣脱另一侧发现有3个通道微漏。9个泄露通道占氨通道数35%因设备损坏严重一时无法解决设备条件，加之生产急需经与开封空分设备厂协商。将9个通道堵死空气通道保留。修复湖，于994年7月20日投运虽然换热面积减少三分之一但基本可以维持生产出口温度保持+-5度6 ?( e, Y1 r& Y1 E# d& C2 e
从这次氨蒸发器损坏现象分析我们认为氨蒸发器漏后空气进入氨蒸发器后，空气进入氨系统中，产生氢气及一氧化碳，加上我厂液氨含油故形成爆炸条件，发生氨蒸发器微爆由于发现及时并采用相应措施从而避免了一次更大事故的发生这在用液氨做冷源的空气予冷系统中要引起注意。
22.珠光砂从冷箱口冲出' |) H1 F9 {4 U; V
2009年7月15日上午7点30分左右，为无锡新三洲特钢有限公司提供生产用氧的河南威龙空分集团公司6000Nm3/h氧气站，在进行检修时，空分塔内珠光砂急剧膨胀，导致大量珠光砂从冷箱口冲出，造成在场作业人员11个人吸入珠光砂粉尘，伤员送医院后，其中3人经抢救无效死亡，其余8人正在观察治疗中，目前生命体征平稳。3 d; O" n0 r7 E5 x& P8 E
经事故调查组及专家组现场勘察、调查分析，导致事故发生的直接原因已被查清：7月12日，新三洲特钢6000空分车间员工发现的分馏塔冷箱外壁结霜证明塔内低温液体已先泄漏至冷箱。按规定，空分装置的低温部分设备检修宜升到常温进行；扒珠光砂前，应充分加热冷箱中的珠光砂。停车后，虽用压缩空气对系统进行了约30个小时的加温吹扫，但事实上，到事故发生后的16日下午，扒砂口仍有冷气冒出，泄漏到冷箱内的低温液体并未彻底去除。15日早上，在未确认冷箱温度是否已接近常温的情况下，作业人员即通过割开的扒砂口进行扒砂作业。由于割开的扒砂口远大于冷箱原设计的扒砂孔，且扒砂速度较快，外界热空气大量进入冷箱，致使冷箱中存有的低温液体急剧气化膨胀导致冷箱外壁破裂，大量珠光砂喷出，最终导致分馏塔上塔倒塌。2 p( K) a6 w- i" y& I& @
值得注意的是，这家公司在5月8日刚发生炉渣喷溅事故。接连发生事故，暴露出其安全生产意识的淡薄。5 `; T8 ?3 |( ^+ A/ H! C
23.美国达拉斯市一家工业气体公司乙炔气罐爆炸3人受伤
2007年7月25日, 美国得克萨斯州达拉斯市西南工业气体公司工人正在装卸区充填气体时, 乙炔气罐连接器突然发生故障, 气罐因气压升高发生爆炸, 并引发大火, 火势很快蔓延到存有大量乙炔气罐瓶的厂房, 导致乙炔气瓶接二连三发生爆炸。爆炸所引发的大火和滚滚浓烟, 几英里外的地方都能看到, 当地政府紧急疏散了周围0.5英里范围内的居民, 并关闭了两条临近的州际高速公路的部分路段。4 n+ O2 Y) V2 F( O  ?: q& [
这次爆炸造成3人受伤, 其中2名公司员工在事故中受伤, 另外人从卡车上跳下时背部受伤。
事故发生后, 由于现场存有其他危险性气体, 当地消防部门不得不在确信不会再次发生爆炸时,才派消防人员进人火场灭火。当地电力部门也切断了事故现场周边的电力供应, 使当地铁路枢纽和电力供应受到影响。) l+ t0 e- E- \) S9 o8 d; S
7月26日, 美国化学安全管理委员会组成了专门小组到达拉斯市展开调查。根据事故现场( g. ^$ T8 p: z9 P1 F% p
留的被炸毁的乙炔气瓶和被烧毁的汽车, 调查人员认为这起爆炸事故与2005年发生在密苏里州圣路易斯市的爆炸事故相似, 该委员会于2006年完成了对那起事故的调查。2005年6月24日, 美国密苏里州圣路易斯市的一家气体公司发生爆炸事故, 数以千计的气罐瓶着火, 其中一部分气瓶像导弹一样飞上了天, 爆炸碎片散落到周边区域, 引发了多处着火点。两起事故的相似之处是事故发生过程中的多米诺效应一爆炸在气罐瓶之间逐个传递。据统计, 1997年至2005年, 加利福尼亚州、奥克拉荷马州和亚利桑那州都发生过类似事故。纯净乙炔是无色、无臭的气体, 但用电石制取的乙炔, 常带有一种恶臭。乙炔用于照明、切割或焊接金属。乙炔是可燃气体, 在空气中达到一定浓度会爆炸。人体在接触乙炔时, 可起不同程度的缺氧症状, 出现头痛、头晕、全身无力等, 甚至会出现窒息。# o6 y2 Y& ]$ E! t1 ?6 c0 [! I; Q- s

24.两起上、下塔压力背离的运行分析
空分车间从6月5日开车，可以说是捷报频传，6月11日氧、氮纯度合格，6月15日氩纯度合格，标志着空分整体开车一次成功，当班在操作过程中出现了两次上、下塔压力背离的工况。1 _6 m( {: \: V3 L& t
一、6月18日早上8点接班后看到上下塔压力分别为46kpa、0.463Mpa，V1开度为90%，下塔液位为450mm，V107开度为70%，正常按照理论计算此时下塔为0.481 Mpa，V1、 V107开度明显过大，上、下塔压力出现背离，另外下塔富氧液空出过冷器温度为-175℃，过冷后的温度偏高，去现场排放V310是气液混合物，我经过分析认为引起上塔压力偏高的原因是下塔液位显示偏高，进入上塔的气液混合物，破坏了上塔的精馏工况，于是将V1阀打到手动位置并关小到8%，下塔液位上升到800 mm并保持液位稳定，上塔压力开始下降到43 kpa，下塔压力开升至0.47 Mpa，此后工况保持正常，上下塔压力背离现象消失。
二、6月29日当班操作过程中发现上塔压力逐步降低到38 kpa而下塔压力却上升到0.472Mpa，上下塔压力出现背离，而此时V107开度也越来越小，主冷液位上升较缓慢，因为主冷是连接上下塔的纽带，首先从主冷的热负荷上分析认为热负荷过低，上升蒸汽减少可能使上塔压力降低，通过到现场排放V312、V313后发现很快有液体排出，说明主冷内液氮液面过高占用了换热面积使上升蒸汽和回流液减少，通过开大V3至28%后上、下塔压力分别为41kpa、0.465Mpa，工况出现好转，再去现场排放V312、V313排除一会都是气体，说明主冷内液氮液面已经降低，主冷热负荷变大，精馏工况恢复正常。4 D% j# {/ Y  g- f! k! _
25.无锡市新三洲钢铁有限公司空分装置倒塌
一、事故经过& y! t* z8 Y2 m" [+ J4 }1 ^
2009年7月，江苏省无锡市新三洲钢铁有限公司发生空分装置倒塌事故。 7月12日，某空分公司发现冷箱距离地面10余米处的外壁V18管线阀门附近有跑冷结霜现象，即安排停车检修。12日当天对分馏塔的低温液体进行了排空，13日10时至14日15时30分，进行了加温处理（压缩空气吹扫）。在未完全确认冷箱内温度是否降到具备安全作业条件的情况下，决定开箱扒砂作业。 7月15日6时，该空分公司开始扒砂作业，为了加快扒砂速度，没有从冷箱原来设置的Ø320mm的扒砂口扒砂，而在冷箱底部用气割割开一个600 ×800mm的扒砂口。 当扒砂作业开始不久，突然发生冷箱从中段断裂倒塌，冷箱内部的分馏塔上塔和粗氩塔Ⅰ和粗氩塔Ⅱ等设备也同时折断倒塌，塔内2000多米3的珠光砂在很短时间，向外喷出，现场作业的人员，2人因吸入大量珠光砂窒息死亡，另1人被倒塌下坠的杂物击中头部死亡，8人受伤。 此起事故不幸之大幸是，倒塌位置不在塔冷箱附近的低温储罐，若再偏离几十度，会殃及低温储罐，造成的损失会更加严重。 & ?1 d- G$ |5 q* O
二、事故原因
事故调查认定的事故直接原因是： ( U' s! H7 f4 f# }; B: Y2 u. y
虽然在扒砂前打开了冷箱顶部人孔盖进行排空和加温处理，但在扒砂时没有完全确认冷箱温度是否符合安全条件。在扒砂作业时，冷箱内部的低温液态气体，遇到外界空气进入冷箱，吸收热量急剧气化膨胀(低温液态气体在常温下变为气体时的体积扩大将近800倍，导致冷箱压力瞬间升高，产生的压力无法从顶部和下部扒砂口全部泄出，从而压迫冷箱器壁，导致破裂，大量珠光砂从破口喷出，冷箱从中间断，分馏上塔等塔器也折断倒塌。 冷箱内的设备是按照单台设备独立设计而考虑稳定性问题，与冷箱稳定性相关的其它综合因素，在单台设备设计时未予以考虑。一旦发生冷箱失稳、垮塌事故，会殃及相关特种设备，包括塔式压力容器、压力管道，造成次生事故。
26.一次投液氧吸附器引发氧纯度下降的原因分析1 l- H+ F0 {1 q, _8 [" o
一、液氧自循环吸附介绍' k% F+ ?9 L8 W3 S/ z* ^7 p* A5 P
主冷发生恶性爆炸的原因主要是由于主冷内碳氢化合物特别是乙炔积聚析出，遇激发能源而致，因此采取必要措施降低主冷内碳氢化合物的浓度来防范主冷爆炸是非常关键的。对于切换式流程，虽然有液空吸附器，仍需设液氧吸附器来吸附主冷内的碳氢化合物。对于分子筛流程，因分子筛对总烃及乙炔吸附的完全性，可设可不设，有，更增加一道保险屏障。例如：我厂2#14000制氧机有，而1#14000制氧机没有。设置液氧吸附器，液氧循环方式两种：一种是靠液氧泵带动的；另一种是液氧靠循环回路中局部受热，使得内部产生密度差而引起流动，形成循环流路，该方式特点是省去液氧泵，操作简单，没有电耗和检修维护工作。
我厂2#14000制氧机空分系统配置有液氧自循环吸附系统，组成有：一个液氧吸附器，一个热虹吸蒸发器，及相应管道、阀门，及加温再生部分，流程如图。
液氧吸附器的配置一般是两台，一台运行，一台再生。2#14000制氧机由于是分子筛流程，所以液氧吸附器只有一台，再生时停运。同时又因液氧产量较大，超过氧产量的1%，也可以长时间不投运液氧吸附器，此期间，加强主冷液氧碳氢化合物的化验。另外液氧吸附器停运时，热虹吸蒸发器必须投运，以降低膨胀空气进上塔温度的过热度（膨胀机出口温度－162℃，通过热虹吸蒸发器后进上塔温度为－179℃，过热度降低了17℃），保证精馏工况稳定。流路为：V8、V9阀关闭，V10阀打开。- G( a7 ~: D/ s" m7 D3 ~2 y
2#14000制氧机由于在空分塔下部基础有结霜严重的现象，位置从塔内看大约在液氧吸附器及其管线下方，原因是上部液氮泄露下流造成的，这是投产以来一直存在的隐患，而且逐渐加重。为阻止基础的被冻坏，我们采取液氧吸附器停用并一直通再生氮气方法，这样可使吸附器上部漏下的液体不断被蒸发
二、事故经过
2004年3月19日在巡检时，巡检人员发现液氧吸附器吸附器吹冷管，污氮再生气进液氧吸附器管路结霜较厚。同时V312阀关闭，打开V312阀看到有液体排出，经分析后认为是由于V8阀没有关严造成设备跑冷现象产生。这样原先采用的通过液氧吸附器蒸发上漏夜体方法，已无效，相反还增加冷损。因此决定终止该法，并继续投用液氧吸附器。
打开V312阀发现有液体排出，说明液氧吸附器里有液体且容器已预冷透，投用可直接操作。随后操作人员关闭V10阀，打开V9阀，几分钟后再将V8阀打开。+ U6 s$ _* D( U! A0 P# ]2 U8 P
不久，时间是10：18，操作人员发现氧纯度急剧变化现象，在工艺工况稳定情况下，AIAS101（产品氧气纯度）从99.61%O2开始快速下降,10:24:14时下降至99.0%O2，最初怀疑是否是测量仪表有故障产生的,由于在线测量AIAS101分析表还有另一个通道检验液氧中含氧纯度，所以切换液氧发现液氧中含氧纯度99.6%O2且分析表可以正常使用．又让化验员手动分析，纯度确实低，确认纯度确实不好，排除仪表不准。不久氧纯度又迅速上涨。11：03粗氩中含氩AI706由99.3%降为95.8%，氩馏分量由18500NM3/h降为17400NM3/h，氩馏分中含氧在１～２分钟后小幅度波动，但粗氩中含氩纯度却大幅下降，这说明氩馏分量含氮是突然增加。      ) v; c2 ^$ G0 S2 E' Q
三、事故原因分析% ^4 j; S, I& \+ ~& S3 G9 M1 S
这次氧纯度变化在投用液氧吸附器不久发生的（V9阀打开的时间大约是10：05~06分左右。V8阀打开的时间大约是10：16~17分左右），说明它俩存在必然联系，进一步分析，确定原因是，液氧吸附器一直处于加温冷吹状态，里面氮气纯度很高，突然开进出口阀，液氧从底部进入，汽化的气体量较大，把里面的氮气带入主冷，一部分随氧气带出，并污染氧气纯度，另一部分随上升氧气参与精馏，使氩馏分含氮增高，造成制氩系统波动。" p2 C7 i% r) u1 ?2 U6 {
但是另一种观点又出现了：即使液氧吸附器中有一罐污氮气也不会对工艺参数造成大这么大的波动。
查阅资料发现液氧吸附器容积０.423M3，装填介质￠3—7细孔硅胶0.3M3,配管(污氮加热再生管从V207阀至液氧吸附器处管径￠55mm，管长10m算，总的氮气量也就0.5M3左右.而仅根据氧气纯度下降一项指标计算，AIAS101从99.6%O2降至99.0%O2用了6分钟,从99.0%维持稳定用了约2分钟。以15000M3/h的氧气产品量为例：计算使氧气纯度降至99.0%O2至少需要再增加12M3以上的氮气才可以
看法一：认为由于V207阀关不严，通过V207阀处有污氮进入分馏塔，造成氧纯度下降。但随即被排除，其原因是污氮再生气源压力只有10kPa，但氧侧也液氧吸附器相连通的压力至少在45 kPa以上。所以不存在从V207阀直接进入主冷造成氧气纯度下降的可能。) `' K/ v2 H9 n2 w& H8 N. N, E
看法二：由于V207阀，V8阀关不严，造成主冷的液氧液化污氮形成污液氮，随着液氧吸附器投用污液氮进入主冷造成氧纯度降低。通过查阅参数发现98.6%N2压力10千怕(G)污氮气沸点要比主冷中液氧温度低，从而没有形成污液氮的可能。
再次查找曲线发现TI9（此温度点为液氧出热虹吸蒸发器E5后温度）波动异常。    8 \  ]/ V0 O5 H
当V9阀打开时，从V9至主冷的管道形成通路，换热发生，所以温度上升。就是从A点到B点的温度曲线解释。由于V8阀开的慢造成温度升高后，而没有新液氧加入E5换热造成通道内温度回落至—179℃。CD段温度平稳在—179℃是由于V8阀尚未打开。液氧吸附器顶部气侧与主冷底部氧气侧压力均衡，当V8阀打开后，最初分析由于过冷液氧的温度较低而且液氧的循环倍率突然增加，导致TI9温度在10:17:02至10:21:57之间快速下降。但同时又注意到正常工作时，液氧的循环倍率要大于刚开V8阀时的液氧循环倍率。因为主冷液位不变的情况下，即进V8阀前的压力一定，投用时V8阀的开度是逐渐开大的，而正常时V8是全开的，所以认为液氧循环倍率突然增加的分析又不能合理的成立。所以分析一定是沸点较低的液体通过TI9温度测点才造成温度显示下降。只有一种可能性最为成立，既由于V8阀少量泄露，V207阀又关不严造成V8阀漏入液氧吸附器中的液氧蒸发后和污氮混合，含氧量下降。随着冷量长时间不断跑入液氧吸附器，过冷的液氧是可以液化纯度降低的污氮气，形成污液氮。如果纯度为90.0%O2的污液氧有0.5M3的体积，其折算成上塔压力对应下气态中的氮体积应该可以满足对气氧纯度的破坏条件。
四、总结
这次事故的发生，主要是我们对液氧吸附器内的氮气对系统影响程度认识不足，只考虑气氮，没有考虑液氧中的氮气。对此，今后倒换液氧吸附器一定要置换好再投用，杜绝类似事故的发生。同时加强对事故的提前预见，以所见知所不见，避免所谓“意想不到事故”的发生。另外若有扒塔检修机会，应把V8阀修复或更换，以保证液氧吸附器系统能正常使用。
27.安阳钢铁集团公司信阳钢铁公司制氧机上塔液悬现象
安阳钢铁集团公司信阳钢铁公司KDON—1500／1500—Ⅲ型制氧机系90年代初产品，为切换板翅式换热器流程，上、下塔分开，主冷在下塔顶部，靠液氧泵与上塔联接。该制氧机配置一套加温系统，大加温时由两只干燥器产生的干净空气通过罗茨风机加压后送人空分系统进行加温，在整个大加温过程中，两只干燥器需相继投入使用。
一、事故经过
2000年6月底以来，该制氧机运行很不正常，现象是冷损增大，经常靠两台膨胀机运行来维持冷量平衡，氧产量大幅度下降。根据有关现象怀疑液空吸附器泄漏，停车检查，发现两个硅胶排放口法兰漏，处理好后，进行大加温，然后重新启动。8 W! s) x+ F: }9 \, U2 I
启动后运行至第二阶段时，发现氧液化器阻力增大，有冻堵的现象，随即板翅式换热器氧通道也被冻堵。于是停车后对氧液化器和板翅式换热器进行单体加温。吹通后，继续开车。下塔产生液空，液空节流进上塔，上塔底部液面至1．6米时，启动液氧泵，主冷开始工作，空气大量进塔，下塔阻力由4kPa增至lOkPa，但上塔底部阻力一直满表(大于25kPa)，主冷氧侧压力达0．07MPa，居高不下，不久上塔底部液位急剧下降，只得开大旁通阀，加大回流量，以维持液氧泵运转。此时，主冷氧侧压力降至0．03kPa，下塔阻力降至4kPa，进塔空气量减少，主冷停止工作，上塔阻力仍满表，再过不久，上塔底部液位又涨高，主冷恢复工作，但不久主冷又停止工作，约4分钟波动一次，这是典型的上塔液悬现象，因处于开车阶段，主冷液位低，所以对下塔工况影响较大。
二、事故原因分析、判断
开车至此，感觉问题严重，无法运行下去。首先，板翅式换热器中部温度紊乱，无法调整，说明氧通道仍堵塞；其次，上塔底部塔板堵塞，严重液悬。对于塔板堵塞物，要么是冰、干冰，要么是硅胶粉末等杂质。联想氧液化器、板翅式换热器氧通道冰堵，认为冰堵的可能性大。通过扒塔进行彻底检查后，确定是空分系统进水所致。
进水是加温空气带水造成的。进入6月份以来信阳地区高温多雨，气温高达36℃，空气湿度很大。根据计算，36℃时空气的含水量要比30℃时多出30％。而这次大加温仍按常规加温13小时，实际上已超过干燥器有效工作时间，这样大量高温含有水分的空气进入空分系统，温度降低后，水分不断析出积聚在塔板上、换热器和氧液化器通道翅片上。开车进入第二阶段，预冷精馏系统时，积聚的水分结冰，冻堵翅片通道及塔板。而冷损偏大的主要原因是板翅式换热器冷端外漏。
四、问题处理! b) G  q( f0 i- x9 E
事故原因确定后，我们进行了如下处理工作：
（1）氧液化器为叉流式，氧侧封头有大量积水排出，故在封头底部开孔加一小排水阀。: B! j+ w: `" O  Q
（2）因没有配置氩净化系统，塔内制氩设备投产以来一直没有运行，这些设备增加冷损及泄漏隐患，利用这次扒塔机会，把所有与主塔联接部分切除、断开、封死(注意不能留有易存死水的封头)。
（3）增加冷箱密封气(原设计有但没安装)，以防止珠光砂结冰增加冷损(这次扒塔发现主塔内结冰严重)。
（4）补焊所有漏点，保证不漏。5 |7 h+ W5 ^- j. J  v, n) u' f1 N
（5）大加温时间改为9小时，保证加温空气干燥无水。
（6）对易存死水的地方，开车时重点吹除。% t# `( Q1 ~: o1 k) w8 W/ z- _
这样处理后，再次开车，顺利出氧，运行正常，各参数达设计值。