研究低温液体水下直接排放的传热传质问题,分析在常压和超临界压力下,低温液体与水的传热传质过程特性,建立相应的数理模型,采用Fluent软件进行数值模拟,得出不同排放条件下低温液体的生存距离和温度场及浓度场。模型的计算结果可为低温液体排放装置的设计提供依据。

目的为有效地治疗和护理烧伤高热,探讨三种不同方法对烧伤高热病人的降温效果。方法将90例烧伤高热病人,随机分为静脉滴注低温液体组,药物降温组,物理降温组,以三组病人60min内体温恢复率、体温反复率、5天以内体温恢复率、降温无效率等指标进行对照观察。结果三组比较60min内体温恢复率以药物降温为佳(P<0.01);体温反复率以静脉滴注低温液体组最低;5天以内体温恢复率以静脉滴注低温液体组最高(P<0.05),降温无效率,静脉滴注低温液体组最低。

为有效地治疗和护理烧伤高热病人,探讨三种不同方法对烧伤高热病人的降温效果。方法:将60例烧伤高热病人,随机分为静脉滴注低温液体组,药物降温组,物理降温组,以三组病人60min内体温恢复率、体温反复率、5天以内体温恢复率、降温无效率等指标进行对照观察。结果:三组比较60min内体温恢复率以药物降温为佳(P<0.01);体温反复率以静脉滴注低温液体组最低;5天以内体温恢复率以静脉滴注低温液体组最高(P<0.05),降温无效率,静脉滴注低温液体组最低。

以4m~3低温槽车设计为例,介绍了低温槽车结构设计及设计中应注意的技术要点。

介绍了液氩、液氧两套汽化系统工艺流程及安装、试车、改进情况，提出待完善和改进措施。

本标准是对ＪＢ/Ｔ 6897- 93《低温液体槽车》的修订。本标准与ＪＢ/Ｔ 6897- 93相比 ,主要技术内容改变如下 :根据ＧＢ/Ｔ 1735 0 - 1998《专用汽车和专用半挂车术语和代号》 ,标准名称改为《低温液体运输车》 ;修改了第 1章中的适用范围 :将“本标准适用于各种定型汽车底盘改装……” ,修改为“本标准适用于由定型汽车底盘改装的真空粉末绝热低温液体公路运输车和采用专用挂车底盘改装的公路运输半挂车” ,增加了“真空粉末绝热的液体二氧化碳运输车可参照执行”的规定

前言本标准是对ZBJ76op一用《空气分离设备用离心式低温液体泵技术条件》和ZBJ7665－88《空气分离设备用离心式低温液体泵试验方法》的合并与修订。对原标准做了编辑性修改。本标准自实施之日起代替ZBJ76004一用，ZBJ76005－88。本标准由气体分离与液化设备标准化技术委员会提出并归口。

本标准是对ZBJ76O13－89《往复式低温液体泵技术条件》进行的修订。修订时，对原标准作了编辑性修改，主要技术内容没有变化。本标准自实施之日起，代替ZBJ76013－89。本标准由气体分离与液化设备标准化技术委员会提出并归口。本标准起草单位：杭州制氧机集团有限公司。

前言本标准是对ZBJ76003－88《固定式真空粉末绝热低温液体贮槽》进行的修改。本标准与ZBJ76003－88相比，主要技术内容改变如下：——增加了“前言”。——第1章范围中，增加了“内容器由低温压力容器用低合金钢板制作的固定式真空粉末绝热液体二氧化碳贮槽可参照执行”的规定。

对无承载梁半挂式二氧化碳罐车的非中心对称支座进行了受力分析 ,提供了基于材料力学的应力计算方法。考虑到罐车在上坡起步和紧急制动两种恶劣工况 ,对纵向和垂直向下两个方向上的载荷分别取不同的动载荷系数 ,并求解各载荷引起的应力。应用实践证明该方法是可行的

指出原文中关于受力分析的一些假设欠妥,其推导分析之结果与实际情况有些偏差,并相应地提出了自己的看法。

介绍了空分行业贮罐的几种类型及相关技术 ,并对几种方案进行了对比 ,使行业对这种技术有一个总体认识。

简单介绍真空管道结构及其作用,从管道连接方式的变化入手,详细分析了法兰式真空管道设计时管材、支承和反辐射层的要求与选择,以及低温冷缩的补偿等,阐述了制造工艺及步骤,说明该类型管道在减少冷损、安装方便和节约制造成本等方面具有优势。

为研究光生成带电π介子和中性K介子,研制了1套液体氢/氘靶系统,用于日本东北大学核科学实验室的中性K介子谱仪实验系统。这套靶系统的设计目标是使生成产额最大化、本底最小化及操作安全易行。经实验检验,该套液体氢/氘靶系统的几何安置误差约为1.1mm,靶的有效核子个数不确定度约为0.63%。靶系统在液体状态连续稳定工作可超过3周。靶系统的良好运行完全达到了预先设计目标。

采用厚液层蒸发传热模型,对近临界热流密度区域活化核心密度进行预测。计算结果显示在离临界热流密度点相对较远的区域出现的线性规律与前人的发现具有很好的一致性,验证了所用方法的可行性;而在无量纲过热度约为0.89时,活化核心密度出现最大值,之后活化核心密度随过热度增大呈现下降趋势,将其归因为临界热流密度点附近的热条件、流动条件及活化核心重叠等因素对活化核心的抑制作用。

以某型号液体火箭发动机的推力室燃料阀出口法兰静密封结构为研究对象,针对法兰连接结构特点,运用有限元方法建立了管路-阀门-推力室模型,通过热-结构耦合计算分析表明:在温度和压力的共同作用下,推力室燃料阀出口法兰变形导致密封面微小分离,造成垫片局部压紧应力大幅减小,可能引起推进剂泄漏并起火。

兔腹腔内灌注80 ml/kg低温液体后鼓膜温度平均30±2.00 min达到目标温度,通过腹腔灌流装置能稳定维持亚低温和缓慢复温,腹腔灌液后没有出现生化指标的紊乱和造成肝、肾、肠的组织学损伤。实验2:ROSC后兔腹腔内灌注80 mL/kg 4℃低温液体后鼓膜温度平均26.00±6.99 min达到目标温度,腹腔温度不足10 min达到目标温度,ROSC后腹腔内灌注4℃低温液体没有出现生化指标的紊乱。

试验研究了两种不同初始充液率条件下,容器压力随时间的变化规律;试验观测了低温容器在超过储存介质临界压力以后,经由安全阀排放过程中压力、排放流量随时间变化规律。试验在一个两立方米的、高真空多层隔热容器内进行。试验介质为液氮。

很多研究数据证明,密闭贮存过程的主要特点是沿液柱高度出现温度分层,且相应的压力升高程度与平衡等容过程相比要更强些。对贮存压力P=0.4～0.6兆帕以下时,在两相区内出现分层的物理现象和原因,已作了很好的研究。本文研究的是超临界压力以下贮存液体的传质传热特点。

自动致冷装置是以冷凝型低温液面调节器为基础的,这种调节器在结构上和功能上都与控制杜瓦瓶里蒸汽压力变化过程的机械系统有关。该调节器在结构上不同于大家熟悉的致冷装置里的低温液面调节器,在该调节器里。

本文分析了用微波谐振腔调谐振荡器方法研究低温介质介电常数的测量精度,得出了介电常数测量精度的计算公式.理论计算与实验结果符合得很好.给出了用该法测得的处在饱和压力下液氮介电常数值,并与其他作者的测量结果进行了比较.

本文叙述无阻尼膜盒式端面密封件的主要运动,同时谈到了在动态不稳定性试验中运动的位移与频率。把超小型加速度表连结在一个名义轴径为7/4吋的膜盒式密封件的静环上,并用磁带记录其加速度和频率,以便对延长时间因素进行分析。试验结果表明,在低温环境中工作的无阻尼膜盒式端面密封将产生动态不稳定性,并且其量值大得能破坏密封面,使之产生严重的泄漏。

现代文献中关于液体沸腾时的传热有两类一般关系式最为普通:无因次关系式和基于对应状态原理的关系式。两种关系式各有各的短处。

在实际应用中，成本最低的低温管道并不总是最佳的解决方法。实际成本是涉及到诸多因素的复杂问题。

本文对国产首台200m3低温球形贮槽的基本参数、主要结构、主要机具、设备、新技术应用等作了介绍。

公称容积为200m3的球形液氮贮槽为双层球壳结构,内球槽用0Cr19Ni9钢板制作,外球壳用20g钢板制作,夹层采用真空粉末绝热。内球槽直径为φ7100 mm,外球壳直径为φ7700mm。赤道正切式柱式支座为6根,分带数为5。

气门液体软氮化在国内应用已有近10年的历史.为了满足气门软氮化的特殊需要和环境保护的要求,国内不少科研单位和气门生产厂家不断进行无毒软氮化盐的开发和软氮化工艺的研究.目前的研究结果表明,一般是在使用基盐的基础上加入再生盐,软氮化后进行氧化处理,使有毒的氰根(CN~-)降到最低限度,并使气门的变形、外观、硬度等达到规定的要求,这些软氮化盐浴的使用温度一般在560～580℃左右

高血压脑出血是预后十分凶险的一种疾病。影响高血压脑出血预后的因素很多 ,而高血压脑出血中枢性高热就是主要因素之一[1] 。临床上采用常规降温疗法对中枢性高热的疗效很不满意。我们从1 991年至 2 0 0 1年 4月观察了静脉滴注低温液体治疗高血压脑出血中枢性高热患者的疗效及对预后的影响 ,取得了满意的效果 。

四川空分设备 (集团 )有限责任公司“天然气液化分离装置和大型低温液体贮槽国产化技术改造项目可行性报告” ,2 0 0 0年 4月经国家经贸委以投资函 [2 0 0 0 ]83号文授权四川省经贸委以川经贸 [2 0 0 0 ]技改 375号文批准后 ,又委托机械部第二设计院为该项目进行了初步设计。受四川省经贸委委托 ,四川省机械厅于 6月 2 7日在川空主持召开了“天然气液化分离装置和大型低温液体贮槽国产化技术改造项目”初步设计审查会。参加会议的有有关单位的代表 2 7人。

概述近年来，随着我国人民生活水平的不断提高，食品二氧化碳的用途也越来越广。尤其是含水量低的高纯低温食品二氧化碳，除用于饮料等行业外，烟草行业对其需求量也很大。目前，食品二氧化碳的生产一般采用压力７．０ＭＰａ、温度８℃的高压液化工艺。